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偶極板天線設(shè)計原理與實踐
[ 通信界 / 王祥忠 / www.6611o.com / 2006/12/1 11:57:32 ]
 

王祥忠

    摘要:系統(tǒng)地描述了偶極板天線水平和垂直方向性函數(shù),介紹了偶極板天線的主要參數(shù)選擇原則,討論了兩種常用的波束下傾和零點填充方案,提出了總體設(shè)計中必須注意的問題。
    關(guān)鍵詞:偶極板天線 方向性函數(shù) 主波束下傾

        AbstractThis paper describes horizontal and vertical directivity functions of dipole planar antennaintroduces the principles on the determination of main parameters and discusses two frequently used schemes for obtaining down ward inclined main lobe and zero points cancellationSome points on which attention must be paid in system design are pointed out
        Key wordsDipokle planar antenna Directivity function Main lobe down ward inclinecelld

  帶反射板的偶極子天線(下稱偶極板天線)是目前國內(nèi)外廣播電視工程上廣泛使用的一種天線。這種天線增益較高(四層雙偶極板天線增益可以做到8 dB),頻帶較寬,米波段調(diào)配f0±50 MHz帶寬很容易,帶內(nèi)駐波比SWR105,分米波段一副天線能進(jìn)行多電視頻道電視發(fā)射,水平方向圖不圓度可以做到≤±2dB,并且具有安裝容易、調(diào)試簡單、天線效率高等特點。

1 偶極板天線方向性函數(shù)圖

11 單偶極子天線方向性函數(shù)
   g67-1.gif (1829 bytes)   (1
式中 g67-2.gif (1360 bytes)為水平方向性函數(shù);Fv(Δ)=1為垂直方向性函數(shù);l為振子總和長度; λ為波長;θ為方位角;Δ為俯仰角。
  不同臂長l的偶極子天線水平方向性圖如圖1所示。

t67-1.gif (3259 bytes)

1 不同臂長l的偶極子天線水平方向性圖

  廣播電視工程上振子臂長l的選擇,要以獲得較高的增益、同時又滿足水平全向性為原則,一般宜選l=(0607)λ。實際使用的振子長度應(yīng)當(dāng)為諧振長度,一般振子實際長度l0095l
  偶極子天線垂直方向性函數(shù)Fv(Δ)=1,這就是說偶極子天線垂直方向性圖是關(guān)于振子軸線的旋轉(zhuǎn)體。
12 單偶極板天線方向性函數(shù)
  單偶極板天線的水平方向性函數(shù),可用鏡像法由圖2求得。

t67-2.gif (1324 bytes)

圖2 帶反射板的偶極子天線及其鏡像

  y軸為無限大反射板俯視線,A為有源振子,電流方向朝上,B為其鏡像。根據(jù)理想導(dǎo)體表面電場強(qiáng)度的切向分量為零的邊界條件,鏡像電流方向應(yīng)當(dāng)朝下。H為振子離反射板的距離。
   對于r13.gif (183 bytes)H平面上任一點P,源振子和其鏡像構(gòu)成一個等幅反相二元天線陣,其陣因子的模
           g67-3.gif (1490 bytes)
  式中φ=k(2Hcosθ)-π為鏡向電流BP點滯后的相位差;k2π/λ為自由空間傳播常數(shù)。
  根據(jù)方向性函數(shù)相乘原理,單偶極板天線水平方向性函數(shù)
   g67-4.gif (2659 bytes)     (2
  由上式可見,由于反射板的作用,在主輻射方向θ=0 °,原場強(qiáng)增加了2sinkH)倍。
  反射板對偶極子天線輻射場的影響,可由陣因子f1(θ)=2sinkHcosθ)來研究。圖3 給出了g68-1.gif (262 bytes)為不同值陣因子f1(θ)的方向圖。

t68-1.gif (4654 bytes)

圖3 不同H/λ值陣因子f1(θ)方向圖

  由圖可見,不論g68-1.gif (262 bytes)值是多少,在g68-2.gif (374 bytes)方向都是零輻射方向。對于相同的波長λ來說,振子離反射板的距離H愈大,方向圖的波瓣愈多。
  為了減少副瓣和零點,同時又要保證一定的方向性系數(shù),工程上一般取g68-3.gif (651 bytes)為宜。
  單偶極板垂直方向陣因子f2(Δ),可用相同的方法,由圖4 直接推出f2(Δ)=2sinkHcosΔ)

t68-2.gif (2076 bytes)

圖4 垂直方向陣因子f2(△)

  因此單偶極板天線垂直方向性函數(shù)為
  g68-4.gif (1793 bytes)    (3

2 多層多面偶極板天線陣方向性函數(shù)

21 天線陣水平輻射場
  廣播電視工程上實際使用的偶極板天線,一般是由多塊偶極板組成的多層多面偶極板天線陣,而每塊板由二或四偶極子構(gòu)成。每層由四塊偶極板正裝而成的天線陣俯視圖如圖5所示。

t68-3.gif (2361 bytes)

圖5 四塊正裝偶極板天線俯視圖

該天線陣在遠(yuǎn)區(qū)任一點P的水平場強(qiáng)EP(θ),根據(jù)矢量疊加原理
  g68-5.gif (1489 bytes)   (4

  式中Ai為第i副天線輻射場的相對振幅值;14.gif (181 bytes)H(θ-εi)為單偶極板天線的水平方向性函數(shù);εi為第i副天線主輻射方向與x軸正方向夾角;φH i為第i副天線以坐標(biāo)軸原點為參考,由于波程差引起的空間相位角
φH ikRcos(θ-εi)
  R為原點到偶極子的距離;φK i為第i副天線輸入端電流相位角,可以同層中任一副天線入口電流為參考,超前為正,滯后為負(fù)。
  偏置側(cè)裝式如圖6所示。

t68-4.gif (2444 bytes)

圖6 四塊側(cè)裝偶極板天線陣俯視圖

  由圖6不難推出g68-6.gif (1004 bytes)
  式中 r為振子中心的偏置位移。
  在計算圖5所示的四面正裝偶極板天線陣水平方向性函數(shù)時,考慮到反射板的作用以及幾何對稱性,實際上只需要計算偶極板A1A2在第一象限的方向圖即可,其余象限的方向圖由此可以推出。
  電流等幅同相饋電正裝情況下,忽略f1(θ)的相位函數(shù),式(4)可以簡化成
       g68-7.gif (2872 bytes)
         g69-1.gif (2484 bytes)
  相對場強(qiáng)Ep(θ)的模(這里也是水平方向性函數(shù)之模)
  g69-2.gif (2273 bytes)
22 天線陣垂直輻射場
  為了增強(qiáng)垂直方向圖的方向性系數(shù),提高增益,擴(kuò)大覆蓋面,如前所述,實際使用的偶極板天線,垂直方向上每列都是由多層單元天線構(gòu)成的天線陣。四層直立式天線陣一列側(cè)式圖如圖7所示。

t69-1.gif (2385 bytes)

圖7 四層直立天線陣俯視圖

  如圖7 所示的n個相似的單元天線,中心以等距離d排列在同一直線上,電流振幅相等,電流相位按等差數(shù)列自下而上滯后β的天線陣,稱之為勻直線天線陣,其陣因子
  g69-3.gif (2369 bytes)   (6
  陣因子f3(Δ)對垂直輻射場的影響,可由圖8來討論。

t69-2.gif (2872 bytes)

圖8 陣因子f3(△)方向圖

  為了避免垂直方向圖出現(xiàn)柵瓣,工程上單元天線之間的距離d一般不超過λ/2
  對于這種均勻直立式天線陣,垂直方向性函數(shù)

  g69-4.gif (2727 bytes)   (7
  考慮到波束下傾和零點填充問題,廣播電視天線常用機(jī)械下傾和各層電流振幅及相位不等饋電法。機(jī)械下傾如圖9所示。這種情況下垂直方向輻射場強(qiáng)可由下式計算

t69-3.gif (2115 bytes)

圖9 機(jī)械下傾板相位滯后圖

  g69-5.gif (1122 bytes)   (8
  式中g69-6.gif (418 bytes)為第i層天線單元的垂直方向性函數(shù);δ為第i層天線單元的機(jī)械下傾角;φvi為以某一點為參考,由于波程差引起的空間輻射相位差。以下一層中點為參考,傾斜板相位滯后角
  g69-7.gif (899 bytes)9
  其中L為層間距離,l為偶極板的高度;Ai和φKi分別為第i層天線單元入口電流振幅和相位的相對值。

3 偶極板天線總體設(shè)計中必須注意的幾個問題

31 水平方向性圖的不圓度
  全向發(fā)射天線水平輻射場是旋轉(zhuǎn)場,和水平方向性圖不圓度是兩個截然不同的概念。廣播電視發(fā)射天線要求在水平方向上全向輻射,水平方向性圖的不圓度要求≤±2 dB,這在設(shè)計中是必須注意的問題之一。
  作為一個設(shè)計實例,圖5所示的四面正裝等幅同相饋電的偶極板天線陣,振子臂長l07λ振子離反射板的距離H=λ/4,偶極子中心點離塔軸線距離R分別取1λ,12λ,15λ,根據(jù)式(5)計算得到的水平方向性圖如圖10所示。

t70-1.gif (4083 bytes)

注:l=0.7λ H=λ/4
(a)R=1λ (b)R=1.2λ(c)R=1.5λ
圖10 圖5天線陣水平方向圖

  由圖10可見,對于以上給定的參數(shù),為了滿足水平方向性圖不圓度≤±2 dB指標(biāo),就必須使得R12λ。這對于米波段天線來說可能是不難做到的,但對于分米波段電視天線,由于塔體水平截面的限制,往往就很難實現(xiàn)。在這種情況下,為了改善水平方向性,工程上常采用多面形發(fā)射天線陣來解決。具體設(shè)計方法,可參見有關(guān)文獻(xiàn)[2]
32 垂直方向性圖的畸變
  當(dāng)均勻直立天線陣的層數(shù)較多時,垂直方向性圖主要由(6)式f3(Δ)陣因子所決定。由(6)式可以推導(dǎo)出最大輻射方向俯仰角
  Δmaxsin-1β/kd  (10
  各層電流同相饋電時,β=最大輻射角Δmax即主輻射方向與塔中垂線垂直,稱之為正側(cè)射陣。
  β < 亦即天線陣自下而上各層電流相位超前一個相位角,Δmax,主輻射方向下傾。
  β > 亦即天線陣自下而上各層電流相位滯后一個相位角,Δmax,主輻射向上翹。
  特別當(dāng)β=kd時,這時主波束與地面垂直,變成了端射陣。
  各層電流出現(xiàn)非理想相位差,這是極易發(fā)生的。主饋管之間、分饋線之間電氣不等長,設(shè)計中借不等長分饋線達(dá)到波束下傾目的,而實際施工中錯誤裝配等等,均能使垂直方向圖畸變。
  圖11是黃山7011993年調(diào)頻天線改造時的天饋系統(tǒng)配置圖。兩部10 kW調(diào)頻發(fā)射機(jī)工作頻率中心頻率f1915 MHzf21036 MHz設(shè)計中心頻率f100 MHz 。整個天饋系統(tǒng)設(shè)計為雙二雙饋四層四面偶極板形式,每塊偶極板設(shè)計為雙偶極子,偶極子間距離d=λ/2。一面?zhèn)纫晥D如圖12所示。

t70-2.gif (6663 bytes)

圖11 雙工雙饋調(diào)頻天饋系統(tǒng)配置圖

t70-3.gif (2358 bytes)

圖12 四層雙偶極板天線側(cè)視圖

  安裝調(diào)試后,在兩根主饋管入口處測得的駐波比WSR105,由于客觀原因,兩根主饋管在施工中只作了幾何等長處理,改造后的實際效果很差。
  以后經(jīng)MA3620網(wǎng)絡(luò)分析儀對兩根主饋管電氣等長進(jìn)行了重新測試,結(jié)果如表1

表1 主饋管相位電器測試結(jié)果

中心頻率 主饋管1 主饋管2 主饋管3
100MHz 21° 332.2° 311.2°

  由表1可見,上兩層電流饋電相位比下兩層滯后3112155。上下兩層分別等效為單元振子,則間距D4d2λ。代入式(10
               g70-1.gif (1654 bytes)
  該天線陣半主瓣寬度g70-2.gif (1361 bytes)
由此可見主波束上翹的嚴(yán)重程度。
  為了實現(xiàn)主饋管等幅同相饋電,將主饋管2進(jìn)行了縮短。縮短長度
  Δ l=λε155360°
  式中的g70-3.gif (489 bytes)為主饋管工作波長;f0100 MHzc3×108 ms 為光速;εr108SJUY50803型主饋管介電常數(shù),代入具體數(shù)據(jù),算得Δ l125 m。現(xiàn)將等長前后兩次測得的915 MHz場強(qiáng)列于表2

表2 f=91.5MHz主饋管等長前后場強(qiáng)測結(jié)果

  池門 祁門 黃山區(qū) 黟縣
等長前/dB 18 23 66 68
等長后/dB >46 53 74 77

4
 波束下傾和零點填充

  為了擴(kuò)大廣播電視覆蓋面,通常借提高發(fā)射機(jī)功率、架設(shè)較高的發(fā)射天線的方法來實現(xiàn),但是正如前所述,等幅同相饋電的多層偶極板天線是一個球形面,因此如果不作主波束下傾,在設(shè)計范圍內(nèi)的遠(yuǎn)區(qū)場主波束就不能與地面相切,輻射的能量相當(dāng)一部分就會落在空中造成損失,這就是主波束下傾成傘狀的原因。主波束下傾的角度算式
  g71-1.gif (671 bytes)
  式中θH為下傾角;HT為天線中心離地面高度。
  一般大功率臺取θH,高山臺則應(yīng)大一些。
  為了提高遠(yuǎn)區(qū)場接收場強(qiáng),提高增益,在發(fā)射功率相同的情況下,工程上通常采用增加天線層數(shù)的方法來解決。然而天線陣層數(shù)越多,雖然方向性系數(shù)提高,但垂直方向性圖主瓣就越窄,副瓣也隨之增加,零點增多。由此而來在發(fā)射臺周圍形成的零輻射帶越多。因而零點填充也是設(shè)計多層發(fā)射天線必須考慮的問題之一。
  關(guān)于波束下傾和零點填充的方法很多,但效果比較理想又便于安裝調(diào)試的方法通常是等幅不等相饋電法和機(jī)械下傾法。
41 等幅不等相饋電法
  給偶極板天線的各層饋以等幅不等相電流,根據(jù)式(10),可以調(diào)整垂直方向性圖主輻射方向。但是,正如前所述,要使主波束下傾,總體來說就必須使β<0,也就是說應(yīng)當(dāng)使較上層天線電流相位超前,下層滯后。
  對于等幅等相位差均勻直立式天線陣,下傾角度可以用式(10)來計算,等幅不等相位差饋電的直立天線陣,下傾角度可用式(8)令Ai1,δi0,進(jìn)行數(shù)值計算求得。
  等幅不等相饋電同時還能起到零點填充作用。以等幅等相位差均勻直立天線陣為例,其垂直方向性函數(shù)g71-2.gif (2108 bytes)11
  β=主輻射角Δmaxsin-1(β/kd)=,主瓣寬度2Δ05088λ/nd,最大輻射場強(qiáng)相對值
  E(Δmax)=nsinkH)    (12
 零輻射點可以由式(11)分子為零而分母不為零來求得
  Δ0±π/2 和Δ0sin1Kλ/nd
           (K∈非零整數(shù))     (13
  第一象限零點個數(shù)
      Knd/λ 
           (K取較小的正整數(shù))  (14
  由上式可見均勻直線天線陣層數(shù)n越多,振子間距離d越大,頻率越高,零點就越多。
  β< 主波束下傾,主輻射角Δmaxsin1(β/kd)     (15
  最大輻射場強(qiáng)相對值
  g71-3.gif (1198 bytes)     (16
  同樣可以求得零點
  Δ0±π/2 和Δ0sin-1Kλ/nd+β/kd
          (K∈非零整數(shù))
  第一象限零點個數(shù)
  Knd/λ(1-β/kd
       (K取較小的正整數(shù))     (17
  將式(13)代入式(11),可以求得β=的均勻直立陣零點場強(qiáng)提高的幅度。但從式(12)和式(16)可見,在H≤λ/4的情況下,主輻射場強(qiáng)下降,這就是說這種零點填充是以犧牲最大增益獲取的。由式(15)可見,主波束下傾的幅度比較顯著。另外,用這種等幅等相位差的方法盡管能夠填充等幅等相饋電的第一、第二零點,但是它會產(chǎn)生新的零點,見式(17)。因此工程上常常采用不等相位差的方法來實現(xiàn)波束下傾和零點填充。
  這種零點填充的方法,其機(jī)理是利用各層不同的饋電相位差,使各層電場矢量在β=的均勻直立陣零點處形成非零疊加,同時由于較上層主輻射方向下壓,下層與塔中垂線垂直,各層電場矢量疊加結(jié)果,使得最大輻射方向下傾。
42 機(jī)械波束下傾和零點填充
  這種方法在廣播電視工程上用得也是比較多的。即在偶極板裝配過程中,使用機(jī)械方法,將上一、二層偶極板向下傾斜,使得傾斜板的主輻射方向與水平方向形成一個負(fù)的夾角δ。
  四層雙偶極板調(diào)頻天線,等幅同相饋電,設(shè)計中心頻率f100 MHz(λ=3 m),振子間距d=λ/2,層高2d=λ,最高一層偶極板作δ=15°機(jī)械下傾,略去層間間隔,其結(jié)構(gòu)如圖13所示。

t72-1.gif (2543 bytes)

圖13 上層傾斜四層雙偶極板天線陣結(jié)構(gòu)

  將xz坐標(biāo)系原點設(shè)在第二層A2的中點,各層波程差均以原點為參考,不計f2(Δ)和雙偶極板的相位函數(shù),列出的垂直方向性函數(shù)
  g72-1.gif (7098 bytes)18
  式中k360° /λ=360° 3120° 為傳播常數(shù);
  f1(Δ)=2sin90° cosΔ)cos90° sinΔ)為雙偶極 板垂直方向性函數(shù);
  f2(Δ)=12cos360° sinΔ)為下三層偶極板陣因子;
  α=120°59sinΔ-04cosΔ)為最高一層以原點為參考,由于波程差引起的滯后相位角。
  (xz)為最高一層中點坐標(biāo)
  g72-2.gif (2590 bytes)    (19
  垂直方向性函數(shù)的模
  g72-3.gif (2325 bytes)   (20
  顯然,最上一層不作機(jī)械下傾,令式(19)中δ=0,代入式(18)整理可得
FV′(Δ )|=8sin90°cosΔ)cos90°sinΔ)× cos180°sinΔ)cos360°sinΔ)  (21
  由(21)式可求得主輻射方向Δmax模的最大值
  |FV′()|max8,而零點Δ011448°,Δ0230°,Δ034859°,Δ04
90°
   將第一第二零點代入傾斜陣垂直方向性函數(shù)式(20),可以求得g72-10.gif (1136 bytes),第一、第二零點分別提高到直立陣最大值的
  g72-6.gif (2467 bytes)
  傾斜陣|14.gif (181 bytes)V′()|=736,Δ≈2時方向性函數(shù)的模取得最大值
FV′(2)|max7
66
  這就是說傾斜陣主波束下傾了約2,而增益與直立值相比較,下降了
  g72-8.gif (1973 bytes)
  垂直方向圖如圖14所示。

t72-2.gif (4230 bytes)

圖14 四層雙偶極板調(diào)頻天線垂直方向性圖

  實例說明,機(jī)械下傾可以實現(xiàn)波束下傾,但是不能形成比較大的下傾角,同時也會引起主輻射方向增益下降,而零點填充的幅度比較大。
  綜上討論,工程上為了獲得比較大的波束下傾和較為理想的零點填充效果,通常將上述兩種方法結(jié)合起來使用,通用計算方法可用式(8)來進(jìn)行。

作者單位:安徽 黃山701臺 郵編:245000

 

作者:王祥忠 合作媒體:電視技術(shù) 編輯:顧北

 

 

 
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